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與外圓表面加工相比，孔加工的條件要差得多，加工孔要比加工外圓困難。
這是因為：
（1）孔加工所用刀具的尺寸受被加工孔尺寸的限制，剛性差，容易產生彎曲變形和振動；
（2）用定尺寸刀具加工孔時，孔加工的尺寸往往直接取決于刀具的相應尺寸，刀具的制造誤差和磨損將直接影響孔的加工精度；
（3）加工孔時，切削區在工件內部，排屑及散熱條件差，加工精度和表面質量都不易控制。
一、鉆孔與擴孔
1．鉆孔
鉆孔是在實心材料上加工孔的第一道工序，鉆孔直徑一般小于80mm 。鉆孔加工有兩種方式：一種是鉆頭旋轉；另一種是工件旋轉。上述兩種鉆孔方式產生的誤差是不相同的，在鉆頭旋轉的鉆孔方式中，由于切削刃不對稱和鉆頭剛性不足而使鉆頭引偏時，被加工孔的中心線會發生偏斜或不直，但孔徑基本不變；而在工件旋轉的鉆孔方式中則相反，鉆頭引偏會引起孔徑變化，而孔中心線仍然是直的。
常用的鉆孔刀具有：麻花鉆、中心鉆、深孔鉆等，其中最常用的是麻花鉆
由于構造上的限制，鉆頭的彎曲剛度和扭轉剛度均較低，加之定心性不好，鉆孔加工的精度較低，一般只能達到IT13～IT11；表面粗糙度也較大， Ra一般為50~12.5μm；但鉆孔的金屬切除率大，切削效率高。鉆孔主要用于加工質量要求不高的孔，例如螺栓孔、螺紋底孔、油孔等。對于加工精度和表面質量要求較高的孔，則應在后續加工中通過擴孔、鉸孔、鏜孔或磨孔來達到。
2．擴孔
擴孔是用擴孔鉆對已經鉆出、鑄出或鍛出的孔作進一步加工，以擴大孔徑并提高孔的加工質量，擴孔加工既可以作為精加工孔前的預加工，也可以作為要求不高的孔的最終加工。擴孔鉆與麻花鉆相似，但刀齒數較多，沒有橫刃。
與鉆孔相比，擴孔具有下列特點：
（1）擴孔鉆齒數多（3~8個齒）、導向性好，切削比較穩定；
（2）擴孔鉆沒有橫刃，切削條件好；
（3）加工余量較小，容屑槽可以做得淺些，鉆芯可以做得粗些，刀體強度和剛性較好。
擴孔加工的精度一般為IT11~IT10級，表面粗糙度Ra為12.5~6.3。擴孔常用于加工直徑小于? 的孔。在鉆直徑較大的孔時（D ≥30mm ），常先用小鉆頭（直徑為孔徑的0.5~0.7倍）預鉆孔，然后再用相應尺寸的擴孔鉆擴孔，這樣可以提高孔的加工質量和生產效率。
擴孔除了可以加工圓柱孔之外，還可以用各種特殊形狀的擴孔鉆（亦稱锪鉆）來加工各種沉頭座孔和锪平端面示。锪鉆的前端常帶有導向柱，用已加工孔導向。
二、鉸孔
鉸孔是孔的精加工方法之一，在生產中應用很廣。對于較小的孔，相對于內圓磨削及精鏜而言，鉸孔是一種較為經濟實用的加工方法。
1．鉸刀
鉸刀一般分為手用鉸刀及機用鉸刀兩種。手用鉸刀柄部為直柄，工作部分較長，導向作用較好，手用鉸刀有整體式和外徑可調整式兩種結構。機用鉸刀有帶柄的和套式的兩種結構。鉸刀不僅可加工圓形孔，也可用錐度鉸刀加工錐孔。
2．鉸孔工藝及其應用
鉸孔余量對鉸孔質量的影響很大，余量太大，鉸刀的負荷大，切削刃很快被磨鈍，不易獲得光潔的加工表面，尺寸公差也不易保證；余量太小，不能去掉上工序留下的刀痕，自然也就沒有改善孔加工質量的作用。一般粗鉸余量取為0.35~0.15mm，精鉸取為01.5~0.05mm。
為避免產生積屑瘤，鉸孔通常采用較低的切削速度（高速鋼鉸刀加工鋼和鑄鐵時，v ＜8m/min）進行加工。進給量的取值與被加工孔徑有關，孔徑越大，進給量取值越大，高速鋼鉸刀加工鋼和鑄鐵時進給量常取為0.3~1mm/r。
鉸孔時必須用適當的切削液進行冷卻、潤滑和清洗，以防止產生積屑瘤并及時清除切屑。與磨孔和鏜孔相比，鉸孔生產率高，容易保證孔的精度；但鉸孔不能校正孔軸線的位置誤差，孔的位置精度應由前工序保證。鉸孔不宜加工階梯孔和盲孔。
鉸孔尺寸精度一般為IT9～IT7級，表面粗糙度Ra一般為3.2~0.8 。對于中等尺寸、精度要求較高的孔（例如IT7級精度孔），鉆—擴—鉸工藝是生產中常用的典型加工方案。
三、鏜孔
鏜孔是在預制孔上用切削刀具使之擴大的一種加工方法，鏜孔工作既可以在鏜床上進行，也可以在車床上進行。
1.鏜孔方式
鏜孔有三種不同的加工方式。
（1）工件旋轉，刀具作進給運動 在車床上鏜孔大都屬于這種鏜孔方式。工藝特點是：加工后孔的軸心線與工件的回轉軸線一致，孔的圓度主要取決于機床主軸的回轉精度，孔的軸向幾何形狀誤差主要取決于刀具進給方向相對于工件回轉軸線的位置精度。這種鏜孔方式適于加工與外圓表面有同軸度要求的孔。
（2）刀具旋轉，工件作進給運動鏜床主軸帶動鏜刀旋轉，工作臺帶動工件作進給運動。
（3）刀具旋轉并作進給運動 采用這種鏜孔方式鏜孔，鏜桿的懸伸長度是變化的，鏜桿的受力 變形也是變化的，靠近主軸箱處的孔徑大，遠離主軸箱處的孔徑小，形成錐孔。此外，鏜桿懸伸長度增大，主軸因自重引起的彎曲變形也增大，被加工孔軸線將產生相應的彎曲。這種鏜孔方式只適于加工較短的孔。
2.金剛鏜
與一般鏜孔相比，金剛鏜的特點是背吃刀量小，進給量小，切削速度高，它可以獲得很高的加工精度（IT7～IT6）和很光潔的表面（Ra為0.4~0.05 ）。金剛鏜最初用金剛石鏜刀加工，現在普遍采用硬質合金、CBN和人造金剛石刀具加工。主要用于加工有色金屬工件，也可用于加工鑄鐵件和鋼件。
金剛鏜常用的切削用量為：背吃刀量預鏜為 0.2~0.6mm，終鏜為0.1mm ；進給量為0.01~0.14mm/r ；切削速度加工鑄鐵時為100~250m/min ，加工鋼時為150~300m/min ，加工有色金屬時為300~2000m/min。
為了保證金剛鏜能達到較高的加工精度和表面質量，所用機床（金剛鏜床）須具有較高的幾何精度和剛度，機床主軸支承常用精密的角接觸球軸承或靜壓滑動軸承，高速旋轉零件須經精確平衡；此外，進給機構的運動必須十分平穩，保證工作臺能做平穩低速進給運動。
金剛鏜的加工質量好，生產效率高，在大批大量生產中被廣泛用于精密孔的最終加工，如發動機氣缸孔、活塞銷孔、機床主軸箱上的主軸孔等。但須引起注意的是：用金剛鏜加工黑色金屬制品時，只能使用硬質合金和CBN制作的鏜刀，不能使用金剛石制作的鏜刀，因金剛石中的碳原子與鐵族元素的親和力大，刀具壽命低。
3.鏜刀
鏜刀可分為單刃鏜刀和雙刃鏜刀。
4.鏜孔的工藝特點及應用范圍
鏜孔和鉆—擴—鉸工藝相比，孔徑尺寸不受刀具尺寸的限制，且鏜孔具有較強的誤差修正能力，可通過多次走刀來修正原孔軸線偏斜誤差，而且能使所鏜孔與定位表面保持較高的位置精度。
鏜孔和車外圓相比，由于刀桿系統的剛性差、變形大，散熱排屑條件不好，工件和刀具的熱變形比較大，鏜孔的加工質量和生產效率都不如車外圓高。
綜上分析可知， 鏜孔的加工范圍廣，可加工各種不同尺寸和不同精度等級的孔，對于孔徑較大、尺寸和位置精度要求較高的孔和孔系，鏜孔幾乎是唯一的加工方法。鏜孔的加工精度為IT9～IT7級，表面粗糙度Ra為 。鏜孔可以在鏜床、車床、銑床等機床上進行，具有機動靈活的優點，生產中應用十分廣泛。在大批大量生產中，為提高鏜孔效率，常使用鏜模。
四、珩磨孔
1. 珩磨原理及珩磨頭
珩磨是利用帶有磨條（油石）的珩磨頭對孔進行光整加工的方法。珩磨時，工件固定不動，珩磨頭由機床主軸帶動旋轉并作往復直線運動。珩磨加工中，磨條以一定壓力作用于工件表面，從 工件表面上切除一層極薄的材料，其切削軌跡是交叉的網紋。為使砂條磨粒的運動軌跡不重復，珩磨頭回轉運動的每分鐘轉數與珩磨頭每分鐘往復行程數應互成質數。
珩磨軌跡的交叉角? 與珩磨頭的往復速度? 及圓周速度? 有關， ?角的大小影響珩磨的加工質量及效率，一般粗珩時取，精珩時取。為了便于排出破碎的磨粒和切屑，降低切削溫度，提高加工質量，珩磨時應使用充足的切削液。
為使被加工孔壁都能得到均勻的加工，砂條的行程在孔的兩端都要超出一段越程量。為保證珩磨余量均勻，減少機床主軸回轉誤差對加工精度的影響，珩磨頭和機床主軸之間大都采用浮動連接。
珩磨頭磨條的徑向伸縮調整有手動、氣動和液壓等多種結構形式。
2. 珩磨的工藝特點及應用范圍
1）珩磨能獲得較高的尺寸精度和形狀精度，加工精度為IT7~IT6級，孔的圓度和圓柱度誤差可控制在 的范圍之內，但珩磨不能提高被加工孔的位置精度。
2）珩磨能獲得較高的表面質量，表面粗糙度Ra為? ，表層金屬的變質缺陷層深度極微。
3）與磨削速度相比，珩磨頭的圓周速度雖不高（vc=16~60m/min），但由于砂條與工件的接觸面積大，往復速度相對較高(va=8~20m/min)，所以珩磨仍有較高的生產率。
珩磨在大批大量生產中廣泛用于發動機缸孔及各種液壓裝置中精密孔的加工，孔徑范圍一般為 或更大，并可加工長徑比大于10的深孔。但珩磨不適用于加工塑性較大的有色金屬工件上的孔，也不能加工帶鍵槽的孔、花鍵孔等。
五、拉孔
1. 拉削與拉刀
拉孔是一種高生產率的精加工方法，它是用特制的拉刀在拉床上進行的。拉床分臥式拉床和立式拉床兩種，以臥式拉床最為常見。
拉削時拉刀只作低速直線運動（主運動）。拉刀同時工作的齒數一般應不少于3個，否則拉刀 工作不平穩，容易在工件表面產生環狀波紋。為了避免產生過大的拉削力而使拉刀斷裂，拉刀工作時，同時工作刀齒數一般不應超過6~8個。
拉孔有三種不同的拉削方式，分述如下：
(1) 分層式拉削 這種拉削方式的特點是拉刀將工件加工余量一層一層順序地切除。為了便于斷屑，刀齒上磨有相互交錯的分屑槽。按分層式拉削方式設計的的拉刀稱為普通拉刀。
(2) 分塊式拉削 這種拉削方式的特點是加工表面的每一層金屬是由一組尺寸基本相同但刀齒相互交錯的刀齒（通常每組由2-3個刀齒組成）切除的。每個刀齒僅切去一層金屬的一部分。按分塊拉削方式設計的拉刀稱為輪切式拉刀。
(3) 綜合式拉削 這種方式集中了分層及分塊式拉削的優點，粗切齒部分采用分塊式拉削，精切齒部分采用分層式拉削。這樣既可縮短拉刀長度，提高生產率，又能獲得較好的表面質量。按綜合拉削方式設計的拉刀稱為綜合式拉刀。
2. 拉孔的工藝特征及應用范圍
1）拉刀是多刃刀具，在一次拉削行程中就能順序完成孔的粗加工、精加工和光整加工工作，生產效率高。
2）拉孔精度主要取決于拉刀的精度，在通常條件下，拉孔精度可達IT9~IT7，表面粗糙度Ra可達6.3~1.6 μm。
3）拉孔時，工件以被加工孔自身定位（拉刀前導部就是工件的定位元件），拉孔不易保證 孔與其它表面的相互位置精度；對于那些內外圓表面具有同軸度要求的回轉體零件的加工，往往都是先拉孔，然后以孔為定位基準加工其它表面。
4）拉刀不僅能加工圓孔，而且還可以加工成形孔，花鍵孔。
5）拉刀是定尺寸刀具，形狀復雜，價格昂貴，不適合于加工大孔。
拉孔常用在大批大量生產中加工孔徑為Ф10~80mm 、孔深不超過孔徑5倍的中小零件上的通孔。
不同位置的焊接特點具有各自的焊接特點和要點，掌握不同位置的焊接操作對于焊接工作者意義重大，大家一起來看一下吧~
仰焊
焊接特點：
1.熔化金屬因重力作用而下墜，熔池形狀和大小不宜控制。
2.運條困難，焊件表面不宜焊的平整。
3.易出現夾渣、未焊透、焊瘤及焊縫成型不良等缺陷。
4.融化的焊縫金屬飛濺擴散，容易造成燙傷事故。
5.仰焊比其他位置焊效率都低。
焊接要點：
1.對接焊縫仰焊，當焊件厚度≤4mm時，采用Ⅰ型坡口，選用φ3.2mm的焊條，焊接電流要適中；焊接厚度≥5mm時，應采用多層多道焊。
2.T型接頭焊縫仰焊，當焊腳小于8mm時，應采用單層焊，焊腳大于8mm時采用多層多道焊。
3.根據具體情況，采用正確的運條方法：
1）焊腳尺寸較小時，采用直線型或直線往復型運條，單層焊接完成；焊腳尺寸較大時，可采用多層焊或多層多道焊運條，第一層應采用直線型運條，其余各層可選用斜三角型或斜環型運條方法。
2）無論采取那一種運條方法，每一次向熔池過度的焊縫金屬均不宜過多。
平焊
焊接特點：
1.熔焊金屬主要依靠自重向熔池過度。
2.熔池形狀和熔池金屬容易保持、控制。
3.焊接同樣板厚的金屬，平焊位置的焊接電流比其他焊接位置的電流大，生產效率高。
4.熔渣和熔池容易出現混攪現象，特別是焊接平角焊縫時，熔渣容易超前而形成夾渣。
*酸性焊條熔渣與熔池不易分清；堿性焊條兩者比較清楚；HG20581標準上明確表示：酸性焊條不能用于ⅡⅢ類容器。
5.焊接參數和操作不當時，易形成焊瘤、咬邊、焊接變形等缺陷。
6.單面焊背面自由成型時，第一道焊縫容易產生焊透程序不均、背面成型不良等形象。
焊接要點：
1.根據板厚可以選用直徑較大的焊條和較大的焊接電流焊接。
2.焊接時焊條與焊件成60~80°夾角，控制好熔渣和液態金屬分離，防止熔渣出現超前現象。
3.當板厚≤6mm時，對接平焊一般開Ⅰ型坡口，正面焊縫宜采用φ3.2~4的焊條短弧焊接，熔深可達板厚的2/3 ；背面封底前，可以不清根（重要結構除外），但熔渣要清理干凈，電流可以大些。
4.對接平焊若有熔渣和熔池金屬混合不清現象時，可將電弧拉長、焊條前傾，并做向熔池后方推送熔渣的動作，防止夾渣產生。
5.焊接水平傾斜焊縫時，宜采用上坡焊，防止夾渣和熔池向前方移動，避免夾渣。
6.采用多層多道焊時，應注意選好焊道數和焊接順序，每層不宜超過4~5mm。
7.T型、角接、搭接的平角焊接接頭，若兩板厚度不同，應調整焊條角度將電弧偏向厚板一邊，使兩板受熱均勻。
8.正確選用運條方法
1）焊厚≤6mm時，Ⅰ型坡口對接平焊，采用雙面焊時，正面焊縫采用直線型運條，稍慢；背面焊縫也采用直線型運條，焊接電流稍大些，速度快些。
2）板厚≤6mm，開其他形式的坡口時，可采用多層焊或多層多道焊，第一層打底焊宜采用小電流焊條，小規范電流、直線型運條或鋸齒形運條焊接。填充層焊接時，可選用較大直徑的焊條和交大焊接電流的短弧焊。
3）T型接頭平角焊的焊腳尺寸＜6mm時，可選用單層焊，用直線型、斜環形或鋸齒形運條方法；焊腳尺寸較大時，宜采用多層焊或多層多道焊，打底焊采用直線型運條方法，填充層可選用斜鋸齒形、斜環形運條。
4）多層多道焊一般宜選用直線型運條方法焊接。
1.大晶粒
大晶粒通常是由于始鍛溫度過高和變形程度不足、或終鍛溫度過高、或變形程度落人臨界變形區引起的。鋁合金變形程度過大，形成織構；高溫合金變形溫度過低，形成混合變形組織時也可能引起粗大晶粒，晶粒粗大將使鍛件的塑性和韌性降低，疲勞性能明顯下降。
2.晶粒不均勻
晶粒不均勻是指鍛件某些部位的晶粒特別粗大，某些部位卻較小。產生晶粒不均勻的主要原因是坯料各處的變形不均勻使晶粒破碎程度不一，或局部區域的變形程度落人臨界變形區，或高溫合金局部加工硬化，或淬火加熱時局部晶粒粗大。耐熱鋼及高溫合金對晶粒不均勻特別敏感。晶粒不均勻將使鍛件的持久性能、疲勞性能明顯下降。
3.冷硬現象
變形時由于溫度偏低或變形速度太快，以及鍛后冷卻過快，均可能使再結晶引起的軟化跟不上變形引起的強化（硬化），從而使熱鍛后鍛件內部仍部分保留冷變形組織。這種組織的存在提高了鍛件的強度和硬度，但降低了塑性和韌性。嚴重的冷硬現象可能引起鍛裂。
4.裂紋
裂紋通常是鍛造時存在較大的拉應力、切應力或附加拉應力引起的。裂紋發生的部位通常是在坯料應力最大、厚度最薄的部位。如果坯料表面和內部有微裂紋、或坯料內存在組織缺陷，或熱加工溫度不當使材料塑性降低，或變形速度過快、變形程度過大，超過材料允許的塑性指針等，則在撤粗、拔長、沖孔、擴孔、彎曲和擠壓等工序中都可能產生裂紋。
5.龜裂
龜裂是在鍛件表面呈現較淺的龜狀裂紋。在鍛件成形中受拉應力的表面（例如，未充滿的凸出部分或受彎曲的部分）最容易產生這種缺陷。引起龜裂的內因可能是多方面的：①原材料合Cu、Sn等易熔元素過多。②高溫長時間加熱時，鋼料表面有銅析出、表面晶粒粗大、脫碳、或經過多次加熱的表面。③燃料含硫量過高，有硫滲人鋼料表面。
6.飛邊裂紋
飛邊裂紋是模鍛及切邊時在分模面處產生的裂紋。飛邊裂紋產生的原因可能是：①在模鍛操作中由于重擊使金屬強烈流動產生穿筋現象。②鎂合金模鍛件切邊溫度過低；銅合金模鍛件切邊溫度過高。
7.分模面裂紋
分模面裂紋是指沿鍛件分模面產生的裂紋。原材料非金屬夾雜多，模鍛時向分模面流動與集中或縮管殘余在模鍛時擠人飛邊后常形成分模面裂紋。
8.折疊
折疊是金屬變形過程中已氧化過的表層金屬匯合到一起而形成的。它可以是由兩股（或多股）金屬對流匯合而形成；也可以是由一股金屬的急速大量流動將鄰近部分的表層金屬帶著流動，兩者匯合而形成的；也可以是由于變形金屬發生彎曲、回流而形成；還可以是部分金屬局部變形，被壓人另一部分金屬內而形成。折疊與原材料和坯料的形狀、模具的設計、成形工序的安排、潤滑情況及鍛造的實際操作有關。折疊不僅減少了零件的承載面積，而且工作時由于此處的應力集中往往成為疲勞源。
9.穿流
穿流是流線分布不當的一種形式。在穿流區，原先成一定角度分布的流線匯合在一起形成穿流，并可能使穿流區內、外的晶粒大小相差較為懸殊。穿流產生的原因與折疊相似，是由兩股金屬或一股金屬帶著另一股金屬匯流而形成的，但穿流部分的金屬仍是一整體，穿流使鍛件的力學性能降低，尤其當穿流帶兩側晶粒相差較懸殊時，性能降低較明顯。
10.鍛件流線分布不順
鍛件流線分布不順是指在鍛件低倍上發生流線切斷、回流、渦流等流線紊亂現象。如果模具設計不當或鍛造方法選擇不合理，預制毛坯流線紊亂；工人操作不當及模具磨損而使金屬產生不均勻流動，都可以使鍛件流線分布不順。流線不順會使各種力學性能降低，因此對于重要鍛件，都有流線分布的要求。
11.鑄造組織殘留
鑄造組織殘留主要出現在用鑄錠作坯料的鍛件中。鑄態組織主要殘留在鍛件的困難變形區。鍛造比不夠和鍛造方法不當是鑄造組織殘留產生的主要原因。鑄造組織殘留會使鍛件的性能下降，尤其是沖擊韌度和疲勞性能。
12.碳化物偏析級別不符要求
碳化物偏析級別不符要求主要出現于萊氏體工模具鋼中。主要是鍛件中的碳化物分布不均勻，呈大塊狀集中分布或呈網狀分布。造成這種缺陷的主要原因是原材料碳化物偏析級別差，加之改鍛時鍛比不夠或鍛造方法不當，具有這種缺陷的鍛件，熱處理淬火時容易局部過熱和淬裂，制成的刃具和模具使用時易崩刃。
13.帶狀組織
帶狀組織是鐵素體和珠光體、鐵素體和奧氏體、鐵素體和貝氏體以及鐵素體和馬氏體在鍛件中呈帶狀分布的一種組織，它們多出現在亞共折鋼、奧氏體鋼和半馬氏體鋼中。這種組織，是在兩相共存的情況下鍛造變形時產生的帶狀組織能降低材料的橫向塑性指針，特別是沖擊韌性。在鍛造或零件工作時常易沿鐵素體帶或兩相的交界處開裂。
14.局部充填不足
局部充填不足主要發生在筋肋、凸角、轉角、圓角部位，尺寸不符合圖樣要求。產生的原因可能是：①鍛造溫度低，金屬流動性差；②設備噸位不夠或錘擊力不足；③制坯模設計不合理，坯料體積或截面尺寸不合格；④模膛中堆積氧化皮或焊合變形金屬。
15.欠壓
欠壓指垂直于分模面方向的尺寸普遍增大，產生的原因可能是：①鍛造溫度低。②設備噸位不足，錘擊力不足或錘擊次數不足。
16.錯移
錯移是鍛件沿分模面的上半部相對于下半部產生位移。產生的原因可能是：①滑塊（錘頭）與導軌之間的間隙過大；②鍛模設計不合理，缺少消除錯移力的鎖口或導柱；③模具安裝不良。
熱處理工藝是使各種金屬材料獲得優良性能的重要手段。很多實際應用中合理選用材料和各種成形工藝并不能滿足金屬工件所需要的力學性能、物理性能和化學性能，這時熱處理工藝是必不可少的。
但是熱處理工藝除了具有積極的作用之外，在處理過程中也不可避免地會產生或多或少的變形，而這又是機械加工中必須避免的，兩者之間是共存而又需要避免的關系，只能采用相應的方法盡量把變形量控制在盡量小的范圍內。
一、溫度的測量與控制
工業上實際應用的熱處理工藝形式非常多，但是它們的基本過程都是熱作用過程，都是由加熱、保溫和冷卻三個階段組成的。整個工藝過程都可以用加熱速度、加熱溫度、保溫時間、冷卻速度以及熱處理周期等幾個參數來描述。在熱處理工藝中，要用到各種加熱爐，金屬熱處理便在這些加熱爐中進行（如基本熱處理中的退火、淬火、回火、化學熱處理的滲碳、滲氨、滲鋁、滲鉻或去氫、去氧等等）。因此，加熱爐內的溫度測量就成為熱處理的重要工藝參數測量。每一種熱處理工藝規范中，溫度是很重要的內容。如果溫度測量不準確，熱處理工藝規范就得不到正確的執行，以至造成產品質量下降甚至報廢。溫度的測量與控制是熱處理工藝的關鍵，也是影響變形的關鍵因素。
二、控溫正火或等溫退火
正火硬度過高、混晶、大量索氏體或魏氏組織都會使內孔變形增大，所以要用控溫正火或等溫退火來處理鍛件。金屬的正火、退火以及在進行淬火之前的調質，都會對金屬最終的變形量產生一定的影響，直接影響到的是金屬組織結構上的變化。實踐證明，在正火時采用等溫淬火可有效地使金屬組織結構趨于均勻，從而使其變形量減小。
三、合理的冷卻方法
金屬淬火后冷卻過程對變形的影響也是很重要的一個變形原因。熱油淬火比冷油淬火變形小，一般控制在100±20℃。油的冷卻能力對變形也是至關重要的。淬火的攪拌方式和速度均影響變形。金屬熱處理冷卻速度越快，冷卻越不均勻，產生的應力越大，模具的變形也越大。可以在保證模具硬度要求的前提下，盡量采用預冷；采用分級冷卻淬火能顯著減少金屬淬火時產生的熱應力和組織應力，是減少一些形狀較復雜工件變形的有效方法；對一些特別復雜或精度要求較高的工件，利用等溫淬火能顯著減少變形。
四、合理的零件結構
金屬熱處理后在冷卻過程中，總是薄的部分冷得快，厚的部分冷得慢。在滿足實際生產需要的情況下，應盡量減少工件厚薄懸殊，零件截面力求均勻，以減少過渡區因應力集中產生畸變和開裂傾向；工件應盡量保持結構與材料成分和組織的對稱性，以減少由于冷卻不均引起的畸變；工件應盡量避免尖銳棱角、溝槽等，在工件的厚薄交界處、臺階處要有圓角過渡；盡量減少工件上的孔、槽筋結構不對稱；厚度不均勻零件采用預留加工量的方法。
核桃編程
五、合理的裝夾方式及夾具
目的使工件加熱冷卻均勻，以減少熱應力不均，組織應力不均，來減小變形，可改變裝夾方式，盤類零件與油面垂直，軸類零件立裝，使用補償墊圈，支承墊圈，疊加墊圈等，花鍵孔零件可用滲碳心軸等。
六、機械加工
當熱處理是工件加工過程的最后工序時，熱處理畸變的允許值應滿足圖樣上規定的工件尺寸，而畸變量要根據上道工序加工尺寸確定。為此，應按照工件的畸變規律，熱處理前進行尺寸的預修正，使熱處理畸變正好處于合格范圍內。當熱處理是中間工序時，熱處理前的加工余量應視為機加工余量和熱處理畸變量之和。通常機械加工余量易于確定，而熱處理由于影響因素多比較復雜，因此為機械加工留出足夠的加工余量，其余均可作為熱處理允許畸變量。熱處理后再加工，根據工件的變形規律，施用反變形、收縮端預脹孔，提高淬火后變形合格率。
七、采用合適的介質
在保證同樣硬度要求的前提下，盡量采用油性介質，實驗和實踐證明，在其他條件無差異的前提下，油性介質的冷卻速度較慢，而水性介質的冷卻速度則相對快一些。而且，和油性介質相比，水溫變化對水性介質冷卻特性的影響較大，在同樣的熱處理條件下，油性介質相對水性介質淬火后的變形量要相對小。從長期的穩定性考慮，油性介質也比水性介質更為穩定。
